剛度造句

剛度造句

• 1、識(shí)別過(guò)程中采用兩個(gè)桿單元模擬發(fā)生節(jié)點(diǎn)損傷的桿件，用抗彎剛度降低的端部短桿單元模擬節(jié)點(diǎn)損傷。
• 2、在模型設(shè)計(jì)時(shí)根據(jù)剛度相似的原理，按照面積、慣性矩等效的原則將鋼箱梁折算成混凝土材料來(lái)做。
• 3、研究表明，渦輪泵不對(duì)稱以及發(fā)動(dòng)機(jī)與機(jī)架之間連接剛度弱是引起推力偏心和基頻固有頻率偏低的主要原因。
• 4、抗彎剛度的概念是材料切線模量和截面對(duì)中和軸的慣性矩的乘積。
• 5、對(duì)于雙層支撐系統(tǒng)，增加支撐剛度對(duì)支撐軸力起到增大的作用，但對(duì)支護(hù)樁內(nèi)力的影響卻各不相同。
• 6、磁流變彈性體是一類具有流變特性的智能材料，能在磁場(chǎng)作用下顯著改變其剪切模量，進(jìn)而有效實(shí)現(xiàn)變剛度控制，具有無(wú)需密封、性能穩(wěn)定、響應(yīng)迅速等優(yōu)點(diǎn)。
• 7、結(jié)果表明，中厚軟巖板中面位置在相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間段內(nèi)是隨時(shí)間變化的，它受巖體的剛度、粘滯特性等因素的影響。
• 8、最后，設(shè)計(jì)半空心自沖鉚接機(jī)的型鉚接框架，應(yīng)用有限元軟件對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度和剛度分析，保證設(shè)計(jì)的合理性。
• 9、剛度與質(zhì)量參數(shù)隨機(jī)時(shí)相頻特性均值曲線的拐點(diǎn)位置不變，只是拐點(diǎn)附近曲線陡峭度減小。
• 10、提出了一種全程采集數(shù)據(jù)，應(yīng)用軟件圖表功能繪出板簧的剛度曲線，利用其線性回歸功能計(jì)算出板簧剛度的方法。
• 11、在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步得出了合理的砂漿剛度取值范圍。
• 12、最后得到一個(gè)矩陣型的位移廣義本征值方程，剛度矩陣對(duì)稱、正定。
• 13、最后，通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)試并分析了所研制電主軸的轉(zhuǎn)速穩(wěn)定性、旋轉(zhuǎn)精度、靜態(tài)剛度、溫升等性能。
• 14、通過(guò)分析其純扭轉(zhuǎn)應(yīng)力函數(shù)的特點(diǎn)，提出了采用差分法、箱形截面簡(jiǎn)化法計(jì)算其純扭轉(zhuǎn)剛度。
• 15、單弦桿平板網(wǎng)架由于無(wú)下弦桿，因而具有平面外抗彎剛度較低的特點(diǎn)。
• 16、作者推導(dǎo)了具有轉(zhuǎn)動(dòng)彈性連接的桿單元剛度矩陣和荷載轉(zhuǎn)移矩陣，其中考慮了橫向剪切效應(yīng)。
• 17、汽車車速、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)扭轉(zhuǎn)剛度和主銷后傾角對(duì)回正性能的影響較大，而轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的粘性摩擦系數(shù)對(duì)回正性能的影響相對(duì)較小。
• 18、文中還敘述了程序中數(shù)據(jù)管理的特點(diǎn)，主從關(guān)系轉(zhuǎn)換的理論，總剛度陣拼裝的技巧和方程右端項(xiàng)的形成辦法。
• 19、并應(yīng)用正交各向異性體彈性常數(shù)轉(zhuǎn)換方法，推導(dǎo)出在應(yīng)力主方向的切線剛度陣，并由此建立了磚砌體雙向受力單元非線性分析模型，應(yīng)用于墻梁結(jié)構(gòu)計(jì)算，與試驗(yàn)結(jié)果比較吻合。
• 20、樓板在平面剛度很大，為簡(jiǎn)化計(jì)算可假定為無(wú)窮大。
• 21、在保證行車安全的條件下，提出支承塊埋深和橡膠套靴剛度的合理取值范圍。
• 22、應(yīng)用概率理論求解了汽車鋼板彈簧的弧高和剛度公差，并對(duì)影響這些公差的主要因素進(jìn)行了分析。
• 23、通過(guò)調(diào)整結(jié)構(gòu)剪力墻的厚度和間距解決了建筑平面偏長(zhǎng)的問(wèn)題，結(jié)構(gòu)的剛度分布和位移反應(yīng)比較合理。
• 24、在總結(jié)目前基礎(chǔ)隔震緩沖限位裝置現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，提出了梯隊(duì)式變剛度鋼管混凝土短柱基礎(chǔ)隔震裝置。
• 25、可以通過(guò)增加浮置板質(zhì)量和降低浮置板支承剛度的方法降低浮置板軌道系統(tǒng)的固有頻率，以達(dá)到較好的隔振性能。
• 26、分析了三軸轉(zhuǎn)向架構(gòu)架在有限元計(jì)算分析時(shí)，約束的施加必須保證三根軸的軸重一致性；分析比較了中間軸一系簧垂向剛度對(duì)構(gòu)架強(qiáng)度產(chǎn)生的影響。
• 27、通過(guò)軸向剛度與應(yīng)力的測(cè)試，對(duì)波節(jié)換熱管的軸向熱補(bǔ)償性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。
• 28、本文對(duì)金屬橡膠材料的剛度特性進(jìn)行了較詳細(xì)的實(shí)驗(yàn)研究。
• 29、輸出軸硬齒面化學(xué)鍍鎳，耐腐蝕性和耐磨性，增加強(qiáng)度和剛度超大直徑。
• 30、采用軟件對(duì)前、后固定模板及動(dòng)模板的撓度進(jìn)行了有限元計(jì)算，進(jìn)而求解了合模機(jī)構(gòu)的系統(tǒng)剛度及臨界角。
• 31、通過(guò)試驗(yàn)，本文對(duì)用碳纖維加固的二次受力鋼筋砼梁的破壞特性、屈服彎矩、極限承載力、剛度等進(jìn)行了研究與分析。
• 32、非經(jīng)典系統(tǒng)指在最一般的場(chǎng)合，這類系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣都無(wú)對(duì)稱或反對(duì)稱性可言。
• 33、電梯導(dǎo)輪剛度的增加會(huì)引起電梯系統(tǒng)水平振動(dòng)各階固有頻率的增加。
• 34、將榫卯連接比擬為變剛度桿單元，理論推導(dǎo)了變剛度和相對(duì)柔度之間的關(guān)系。
• 35、采用算子分裂法求解氣膜壓強(qiáng)和非結(jié)構(gòu)三角網(wǎng)格的有限元法解壓強(qiáng)攝動(dòng)方程，得到氣膜的剛度系數(shù)和阻尼系數(shù)矩陣。
• 36、接頭抗彎剛度是管片接頭計(jì)算中的一個(gè)重要參數(shù)。
• 37、斜裂縫出現(xiàn)后，箍筋和水平腹筋對(duì)鋼筋混凝土短梁的剪切剛度有較大影響，從而對(duì)鋼筋混凝土短梁的撓度產(chǎn)生較大影響。
• 38、從理論上對(duì)疊層橡膠墊的隔震力學(xué)性能進(jìn)行了分析，并給出豎向剛度、水平剛度的公式。
• 39、分析了大型多支承變剛度回轉(zhuǎn)窯的力學(xué)特征，建立了回轉(zhuǎn)窯軸線彎曲時(shí)各托輪受力的力學(xué)模型。
• 40、有限元分析結(jié)果表明，保溫砌?；炷翂Φ目箓?cè)剛度可用厚度為其三分之二的等效實(shí)體墻計(jì)算或用小開(kāi)口整體墻計(jì)算。
• 41、下部結(jié)構(gòu)為空間矩型板梁式門架，有較好的剛度和抗扭性能。
• 42、為了提高安裝于復(fù)雜結(jié)構(gòu)磁懸浮主軸單元的精度和動(dòng)剛度，提出相對(duì)和絕對(duì)運(yùn)動(dòng)混合控制策略。
• 43、實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，這種多簧片串并聯(lián)構(gòu)型的柔性鉸鏈具有較大的轉(zhuǎn)動(dòng)范圍、轉(zhuǎn)動(dòng)柔度和較小的徑向剛度。
• 44、疼痛的強(qiáng)度，同自然賦于人類的意志和剛度成正比。
• 45、利用邊界積分方程解拉普拉斯方程的數(shù)學(xué)方法，解扭轉(zhuǎn)問(wèn)題中的撓曲函數(shù)，求邊界剪應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)剛度。
• 46、以平行四桿柔性移動(dòng)副為研究對(duì)象，基于偽剛體模型，采用虛功原理對(duì)機(jī)構(gòu)的整體剛度進(jìn)行了分析。
• 47、通過(guò)有限元的方法，計(jì)算出了新型圓弧齒同步帶齒載荷分布狀態(tài)、力作用點(diǎn)位置、帶齒的柔度及剛度系數(shù)，為新型圓弧齒同步帶的進(jìn)一步研究提供了必要數(shù)據(jù)。
• 48、提出了一種含裂紋的桿單元，基于斷裂力學(xué)的線彈簧模型，導(dǎo)出了相應(yīng)的動(dòng)剛度矩陣。
• 49、試驗(yàn)結(jié)果表明，鋼絲網(wǎng)復(fù)合砂漿薄層可以明顯地提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力，提高抗裂性能，增強(qiáng)構(gòu)件的抗彎剛度。
• 50、大型全自動(dòng)液壓壓磚機(jī)由于其自身結(jié)構(gòu)和承載方式的特點(diǎn)，容易因機(jī)械強(qiáng)度、剛度不足以及共振而發(fā)生破壞。
• 51、按虛功原理完整導(dǎo)出精確分析雙橫臂扭桿彈簧懸架系統(tǒng)剛度與阻尼參數(shù)的基本公式，提出確定扭桿彈簧和減振器參數(shù)的新方法。 hAo86.com
• 52、為了減輕床身的重量和保證床身的剛度要求，設(shè)計(jì)了板壁孔結(jié)構(gòu)。
• 53、文摘：應(yīng)用剛度可靠性設(shè)計(jì)的理論，對(duì)頂桿的工作情況進(jìn)行分析，提出了一種更加合理的頂桿直徑計(jì)算公式，并將其用于實(shí)際生產(chǎn)。
• 54、在此基礎(chǔ)上，研究了主斷面面積、主慣性矩等幾何參數(shù)對(duì)白車身剛度的影響。
• 55、空氣彈簧具有變剛度特性，其固有振動(dòng)頻率要比鋼板彈簧低得多，且不隨汽車承載質(zhì)量的變化而改變。
• 56、計(jì)算結(jié)果及路試表明，該型客車的車身結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度基本符合設(shè)計(jì)要求，但仍有待進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)。
• 57、研究表明，汽車行駛速度、發(fā)動(dòng)機(jī)蓋蓋沿高度以及發(fā)動(dòng)機(jī)蓋和擋風(fēng)玻璃的剛度等參數(shù)對(duì)行人顱腦損傷影響顯著。
• 58、為了揭示道岔鋪設(shè)在無(wú)碴軌道上的剛度分布規(guī)律，建立了道岔軌道剛度有限元計(jì)算模型。
• 59、給出了機(jī)身側(cè)壁壁板試件經(jīng)過(guò)蜂窩剛度處理前后的隔聲量試驗(yàn)結(jié)果。
• 60、裝卸橋金屬結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度直接關(guān)系到整機(jī)的使用性能和壽命。
• 61、在上部結(jié)構(gòu)與地基基礎(chǔ)的共同作用分析中，如何正確估計(jì)上部結(jié)構(gòu)的剛度和選擇合理的地基模型是很重要的。
• 62、計(jì)算表明改進(jìn)后的兩系彈簧系統(tǒng)在各個(gè)方向的剛度都顯著增加。
• 63、結(jié)果表明，電控旋翼直升機(jī)具有與常規(guī)直升機(jī)類似的配平和操縱特性，槳葉預(yù)安裝角和槳根扭簧剛度這兩個(gè)參數(shù)對(duì)其影響顯著。
• 64、給出了典型的剛度弱化模式，并對(duì)其作了分析。
• 65、應(yīng)用脈動(dòng)法測(cè)到的信號(hào)分析結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型，利用作者提出的改進(jìn)的單純形法來(lái)識(shí)別結(jié)構(gòu)剛度。
• 66、層土中樁端剛度分析的數(shù)例說(shuō)明了這一方法的適用性。
• 67、由磨削力確定夾緊環(huán)所需的夾緊力，以此計(jì)算夾緊環(huán)的剛度和尺寸，并校核其強(qiáng)度和張緊砂布時(shí)的扳手力矩。
• 68、根據(jù)符拉索夫理論建立薄壁柱元的單元剛度矩陣和剛度轉(zhuǎn)換矩陣。
• 69、提出了帶結(jié)構(gòu)剛度非線性的超音速?gòu)椧淼念澱穹治龇椒ā?/span>
• 70、即直接把等截面曲桿作為單元，采用彈性中心法導(dǎo)出單元剛度矩陣通用公式。
• 71、輪對(duì)減振可以通過(guò)調(diào)整輪對(duì)剛度分配，充分利用導(dǎo)納的相位，改變輪軌接觸特性等實(shí)現(xiàn)。
• 72、我的雞蛋花剛剛度過(guò)了兩個(gè)氣溫在零度的夜晚并且他們都似乎很好。
• 73、大型水輪發(fā)電機(jī)圓盤式轉(zhuǎn)子支架具有剛度大，通風(fēng)好等特點(diǎn)。
• 74、位移放大系數(shù)一定時(shí)，在附加阻尼器屈服位移和初始剛度的較大范圍內(nèi)，肘節(jié)式支撐體系的基底剪力是減小的。
• 75、由于齒輪剛度的時(shí)變性，傳動(dòng)齒輪的振動(dòng)具有非線性振動(dòng)的性質(zhì)。
• 76、試驗(yàn)研究表明，預(yù)應(yīng)力混凝土夾芯板具有很好的抗彎性能，剛度和承載力均能滿足規(guī)范要求。
• 77、應(yīng)用建立在概率統(tǒng)計(jì)理論基礎(chǔ)上的可靠性設(shè)計(jì)方法，探討了壓延機(jī)輥筒剛度的可靠性問(wèn)題。
• 78、由于前排樁和后排樁的受荷模式不同、剛度不同，從而樁頭彎矩不同。
• 79、在剖分式滾圈的基本結(jié)構(gòu)尺寸與整體式滾圈尺寸相同的情況下，校核其滾圈的剛度、強(qiáng)度。
• 80、提出了“剛度相似”的方法，有效地解決了模型與實(shí)型各部分結(jié)構(gòu)彈性模量相似比不一致的模型設(shè)計(jì)問(wèn)題。
• 81、依據(jù)該模型的全部動(dòng)力特性和剛度特性，以最優(yōu)控制為基礎(chǔ)，采用動(dòng)態(tài)補(bǔ)償器方法，設(shè)計(jì)了兩階控制律。
• 82、討論了前、后排樁的樁剛度、圈梁剛度、土體的加固等因素對(duì)雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響，得到了一些有益的成果。
• 83、應(yīng)用虛位移原理和結(jié)合考慮材料交界面上的約束條件，文章建立了接觸單元的剛度矩陣和等效荷載向量。
• 84、經(jīng)優(yōu)選設(shè)計(jì)后，電主軸的一階臨界轉(zhuǎn)速和主軸端靜剛度均有較大幅度的提高。
• 85、剛度計(jì)算與移位的骨折碎片相適應(yīng)，由附加光學(xué)標(biāo)記決定和負(fù)荷由材料試驗(yàn)機(jī)應(yīng)用的。
• 86、將質(zhì)量和剛度攝動(dòng)看成是對(duì)原結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)諧激勵(lì)，獲得原結(jié)構(gòu)廣義坐標(biāo)的受迫振動(dòng)方程。
• 87、介紹了用于減小壓桿計(jì)算長(zhǎng)度的側(cè)向支撐的強(qiáng)度和剛度設(shè)計(jì)要求。
• 88、計(jì)算表明：隨著剛度特征值的增加，可中斷剪力墻的高度隨之增加。
• 89、對(duì)豎向彈性剛度不同的單排樁協(xié)同工作進(jìn)行了分析，總結(jié)出條形承臺(tái)梁下不同豎向彈性剛度的單排樁協(xié)同工作規(guī)律。
• 90、再根據(jù)哈密頓原理導(dǎo)出了懸索大撓度振動(dòng)的有限體積離散方程，推出了索的整體節(jié)點(diǎn)力向量、質(zhì)量矩陣和切線剛度矩陣。
• 91、像膠主簧作為液壓懸置的主要承力部件，其剛度特性直接影響液壓懸置的性能。
• 92、組合管拱抗剪剛度的近似計(jì)算。
• 93、軸系軸向受力后，等效扭轉(zhuǎn)剛度和彎曲剛度等參數(shù)都會(huì)有所改變，因而對(duì)軸系彎扭耦合振動(dòng)特性也將有所變化，從而可能對(duì)軸系的安全運(yùn)行產(chǎn)生影響。
• 94、在抗震聯(lián)肢墻或核心筒中，為了保證結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度或建筑構(gòu)造原因，常有可能采用小跨高比連梁。vip9tm30.com/ZAOJU/
• 95、依據(jù)赫茲接觸理論，給出考慮預(yù)緊的軸承徑向剛度、軸向剛度和角剛度計(jì)算表達(dá)式。
• 96、應(yīng)該在設(shè)計(jì)階段通過(guò)動(dòng)力計(jì)算來(lái)檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)是否易于產(chǎn)生鞭梢效應(yīng)，并按計(jì)算結(jié)果來(lái)調(diào)整結(jié)構(gòu)的剛度或質(zhì)量分布。
• 97、本文用智能材料磁流變液，利用連通器的原理，設(shè)計(jì)了以活塞為基本構(gòu)成單元的具有可控剛度的柔順表面。
• 98、道岔響應(yīng)隨枕下垂向均布剛度增大而降低。
• 99、總剛度矩陣和荷載列陣由勢(shì)能駐值原理得到。
• 100、在推導(dǎo)單元剛度矩陣時(shí)，著重闡述了壓型鋼板等效剪切模量的形成。