阻尼造句

阻尼造句

• 1、利用統(tǒng)計能量法估算了有限結(jié)構(gòu)復(fù)合阻尼鋼板的隔聲量，研究了基板、附加板厚度和附加板材料對隔聲量的影響。
• 2、對于欠阻尼二階系統(tǒng)，計算其單位階躍響應(yīng)的指標(biāo)調(diào)整時間一直采用經(jīng)典的近似方法。
• 3、依據(jù)輸入濾波器輸出阻抗極大值最小原則對基于阻尼補償?shù)闹绷靼l(fā)電機帶恒功率負(fù)載系統(tǒng)輸入濾波器參數(shù)進行了最優(yōu)設(shè)計，給出了設(shè)計方法和流程。
• 4、臨界頻率是阻尼的函數(shù)，選擇合適的阻尼可使臨界頻率盡量小，但存在下限。
• 5、直流輸電的潮流可被調(diào)制以阻尼振蕩并提高功率承載能力。
• 6、由于武漢天興洲公鐵兩用斜拉橋為鋼結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混合結(jié)構(gòu)，該橋的整體結(jié)構(gòu)阻尼比為一個未知數(shù)。
• 7、負(fù)責(zé)人介紹，活動中，購買阻尼抽屜三付、購買迷你上翻門買一付送一付。
• 8、但固結(jié)應(yīng)力比與有效圍壓應(yīng)力對阻尼比之影響則較不明顯。
• 9、本文介紹了幾種新型復(fù)合二極管，包括變?nèi)荻O管、開關(guān)二極管、二極管陣列、阻尼二極管、調(diào)制二極管和肖特基二極管等。
• 10、根據(jù)試驗結(jié)果，建立了剪切模量和阻尼比的經(jīng)驗公式。
• 11、本文討論任意粘性阻尼線性系統(tǒng)的固有振動，說明它在求系統(tǒng)響應(yīng)和識別中的作用。
• 12、通過分析與計算，得到了明確的結(jié)論：對于初態(tài)為雙模真空壓縮態(tài)的體系，與相阻尼熱庫相互作用后，體系的量子態(tài)始終是糾纏的。
• 13、基于框架結(jié)構(gòu)的行波動力學(xué)模型，設(shè)計阻尼鉸以達到減振的目的。
• 14、認(rèn)為下阻尼器在離心機運行時的振動是非線性系統(tǒng)的受迫振動。
• 15、經(jīng)軸、壓輥、測速輥三輥同步高效制動，壓輥設(shè)有阻尼加壓和瞬間回彈裝置，以避免對紗線的磨損。
• 16、并且通過串聯(lián)阻尼電阻以限制調(diào)節(jié)過程中諧振引起的電壓升高。
• 17、對具有中等后掠角機翼的飛機，產(chǎn)生機翼搖晃的主要原因是滾轉(zhuǎn)阻尼力矩隨迎角和側(cè)滑角的變化。
• 18、提取了隔聲罩的振動模態(tài)，分析了厚度和阻尼對隔聲罩噪聲輻射的影響。
• 19、文章提出了一種測量靈敏檢流計內(nèi)阻的新方法，即“過阻尼狀態(tài)測量法”。
• 20、阻尼器主要用于起緩沖作用，它的最大特點是氣彈簧的力隨著運動速度的變化而變化。
• 21、為了確保電機具有高的功率因數(shù)和良好的工作性能，通過理論計算和實驗研究分析了直線壓縮機驅(qū)動電機功率因數(shù)的幾個重要影響因素，如角頻率比、阻尼比。
• 22、阻尼器的值域通常用臨界阻尼的百分比表示。
• 23、按照阻尼比和模型的延遲時間選擇不同的閉環(huán)極點，并且為計算提供了簡單的公式。
• 24、雙橋在兩個平行碳素橫梁中間插有透明阻尼器，以減少球線和球拍的有害震動。
• 25、為使結(jié)構(gòu)耐震設(shè)計更趨經(jīng)濟，建筑結(jié)構(gòu)必須有效地吸收并消釋大震輸入能，采用三角形鋼板之加勁阻尼裝置可增加結(jié)構(gòu)勁度和遲滯阻尼。
• 26、研究表明，要降低振動對加工精度的影響，應(yīng)當(dāng)適當(dāng)加大主軸跨距，同時增大軸承支承剛度和系統(tǒng)阻尼系數(shù)。
• 27、早期在交流電路中常采用空氣阻尼型時間繼電器，它是利用空氣通過小孔節(jié)流的原理來獲得延時動作的。
• 28、與剛度和質(zhì)量隨機相比，阻尼系數(shù)隨機時幅頻與相頻特性的變異較小。
• 29、分析了振子在過阻尼和臨界阻尼情況下的非周期衰變運動。
• 30、提出了一種適用于實驗測量欠阻尼系統(tǒng)阻尼比的方法，即通過計算相鄰兩個周期波形的面積之比來測定系統(tǒng)的阻尼比。
• 31、考慮到復(fù)合試件基底層材料阻尼的影響，本文對測量理論進行了改進，得到了考慮基底層阻尼影響的懸臂梁彎曲共振法測量方程。
• 32、活動期間，購買阻尼抽屜三付、購買迷你上翻門買一付送一付。
• 33、動剪切模量與阻尼比的變化比較小。
• 34、對于同時具有非線性阻尼力矩和非線性回復(fù)力矩的情形，探討了利用橫搖自由衰減試驗來測量橫搖阻尼的方法。
• 35、壓縮和復(fù)原阻尼力主要由三部分構(gòu)成，即電流變液基礎(chǔ)粘度引起的本底阻尼力，電場強度函數(shù)的電致阻尼力和氣室氣體引起的壓力。
• 36、本文分析了汽車傳動軸高速狀態(tài)下橫向振動的穩(wěn)定性與扭轉(zhuǎn)振動，以及摩擦力、阻尼和花鍵軸的運動對橫向振動的影響。
• 37、本文的研究為整圈連接阻尼葉片的設(shè)計及優(yōu)化提供了指導(dǎo)。
• 38、用微分方程定性理論，從平面自治系統(tǒng)奇點的性態(tài)角度出發(fā)分析了阻尼振蕩的數(shù)學(xué)本質(zhì)。
• 39、介紹了流體動力系統(tǒng)常用的提高阻尼比的方法，提出了可調(diào)液壓阻尼器的變阻尼氣壓比例伺服系統(tǒng)。
• 40、本機組有液壓，雙錐放料，液壓鏟頭引頭，送料，校直，剪切，阻尼，收卷，上料，下料小車等主要部件組成。
• 41、土的動模量和阻尼比是描述土的動力變形特性的兩個基本參數(shù)，也是實際工程設(shè)計中所需考慮的最主要的動力參數(shù)。
• 42、分析結(jié)果證明：使用空氣靜壓導(dǎo)向裝置可以對帶鋸條實現(xiàn)靜壓推力、振動阻尼和穩(wěn)定導(dǎo)向，能夠提高帶鋸條的穩(wěn)定性。
• 43、采用賓漢模型計算了阻尼力隨激勵電流、活塞運動速度的變化。
• 44、耐震精密壓力表內(nèi)部充灌阻尼液和配套緩沖裝置，具有良好的耐震性能。
• 45、通過脈沖形成回路的阻尼振蕩情況的近似理論分析與實驗結(jié)果進行比較，了解了的工作過程。
• 46、本論文對混凝土攪拌站稱重系統(tǒng)進行了詳盡的分析，將稱量斗作為一個二階彈簧阻尼振蕩系統(tǒng)進行討論。
• 47、旋轉(zhuǎn)執(zhí)行器設(shè)計主要用于自動調(diào)節(jié)閥門，電動門，阻尼器，遮光柵格和其他的定位應(yīng)用領(lǐng)域，要求部分的或多圈旋轉(zhuǎn)運動。
• 48、在簡諧波和地震波激勵作用下，通過比較時域和頻域的計算結(jié)果，探討了在土層時域分析中，如何由滯后阻尼系數(shù)形成阻尼矩陣的問題。
• 49、本文在時域有限元離散的基礎(chǔ)上，導(dǎo)出了集中質(zhì)量阻尼彈性結(jié)構(gòu)動力模型的顯式差分法，數(shù)值穩(wěn)定條件同中心差分法。
• 50、非經(jīng)典系統(tǒng)指在最一般的場合，這類系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣都無對稱或反對稱性可言。
• 51、飛來峽發(fā)電機組由于設(shè)計方面的缺陷，造成了運行溫度高、冷卻效果低、磁極阻尼棒熔斷、機組限負(fù)荷運行等情況。
• 52、提出在比例閥和液壓缸之間加裝動壓阻尼器以改善系統(tǒng)動態(tài)特性，進而抑制負(fù)載沖擊的降噪方案。
• 53、在避震器停止運作前，可快速從低速阻尼桿沖擊中回復(fù)，卻又夠慢以保持我喜歡的柔軟感。
• 54、在光學(xué)系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計的過程中，應(yīng)用阻尼最小二乘法和適應(yīng)法解決了大相對孔徑、低畸變和匹配等問題。
• 55、考慮到型濾波器存在諧振問題，在電容上串聯(lián)阻尼電阻會提高系統(tǒng)穩(wěn)定性但會產(chǎn)生功率損耗。
• 56、在火炮制退機中采用磁流變液體，通過改變磁流變液體粘度來調(diào)節(jié)阻尼，形成液壓阻力，也可控制后坐阻力規(guī)律。
• 57、本文給出庫侖阻尼振動的一般解，并得出表示庫侖阻尼器衰減效果的基本關(guān)系式。
• 58、在假定接觸面出現(xiàn)簡諧運動條件下，推導(dǎo)出接口阻尼力的解析表達式和接口能量耗散的關(guān)系式。
• 59、如吉事多一款智能馬桶，特別設(shè)計的阻尼緩沖系統(tǒng)，使小孩不易被坐墊落下時的碰撞聲所驚嚇。
• 60、動三軸試驗主要確定土的動剪切模量和土的動阻尼比，而這些參數(shù)又是地震動反應(yīng)分析中的重要參數(shù)，該參數(shù)的取值小直接影響了橋梁的勘察設(shè)計。
• 61、在振動臺上進行拱壩動力模型試驗時，設(shè)置人工阻尼邊界，以模擬地震時地震動能量向無限遠(yuǎn)域地基逸散的地基幅射阻尼效應(yīng)。
• 62、為了研究隨機海浪中船舶航行安全域的構(gòu)造及生存概率的預(yù)報方法，考慮阻尼和復(fù)原力矩的非線性及海浪的隨機性，建立隨機橫浪中船舶運動的隨機非線性微分方程。
• 63、得到了阻尼力和阻尼系數(shù)的簡化解析解。
• 64、在非慣性系中建立了阻尼振動的動力學(xué)方程，通過求解得到了非慣性系中阻尼振動的運動學(xué)特征。
• 65、同時，基于串聯(lián)諧振電路的臨界阻尼特性，設(shè)計了脈沖成形單元。
• 66、提出了用等效粘性阻尼理論和試驗相結(jié)合，建立金屬橡膠材料動態(tài)力學(xué)模型的一種新方法。
• 67、在林業(yè)機械與設(shè)備的液壓機構(gòu)與系統(tǒng)中，常常要采用一些阻尼結(jié)構(gòu)來改善系統(tǒng)的性能。
• 68、同時，利用軟件對此二階欠阻尼線性系統(tǒng)做了仿真研究。
• 69、推導(dǎo)了彈性軸向行進索無阻尼線性受迫振動解，用數(shù)值方法求得有阻尼行進索受迫振動和自激振動響應(yīng)。
• 70、阻尼器安裝框架的固有頻率盡可能高，以減少其對系統(tǒng)的影響。
• 71、研究了輸電塔線體系基于摩擦阻尼器的風(fēng)致振動控制問題。
• 72、根據(jù)變形體虛功原理，導(dǎo)出了包含該非線性阻尼關(guān)系的彈性連桿機構(gòu)系統(tǒng)運動微分方程。
• 73、一般導(dǎo)彈都是欠阻尼的。
• 74、一些和研究主題相關(guān)的參數(shù)，例如：的頻率范圍、頻率間格、阻尼比、質(zhì)量比與總個數(shù)等，亦在本文中加以探討。
• 75、仿真分析表明，該算法克服了天棚阻尼控制器的缺點，更具實用價值。
• 76、為抑制柔性機械臂的低頻固有振動，該文提出利用組合結(jié)構(gòu)滯遲阻尼效應(yīng)來提高柔性機械臂的抑振性能。
• 77、應(yīng)用工控機研制出自感式電磁阻尼器的試驗臺架。
• 78、這樣在研究中，可以采用開環(huán)控制方式或力反饋控制方式實現(xiàn)阻尼力的控制。
• 79、在稠油開采中，抽油桿在液體中運動時，所受到的摩擦阻尼力很大，有時高達幾十千牛。
• 80、研究在單點激振情況下阻尼套筒對蓖齒封嚴(yán)結(jié)構(gòu)的減振規(guī)律。
• 81、根據(jù)提供的測量數(shù)據(jù)，通過多種方法計算模型參數(shù)，選用了總體殘差平方和最小的阻尼最小二乘法的計算結(jié)果作為模型參數(shù)。
• 82、文中借助結(jié)構(gòu)動力試驗中阻尼比的確定方法，提出用平穩(wěn)度指數(shù)來評價單峰點包線函數(shù)平緩程度。
• 83、通過采用高低壓回路和過阻尼驅(qū)動技術(shù)，解決了某一旋臂水池三自由度轉(zhuǎn)盤機構(gòu)橫傾軸、縱傾軸零位準(zhǔn)確定位及偏航軸精確位置調(diào)整等問題。
• 84、通過在峰值存儲單元中引入零點及在峰值檢測電路中引入前饋，實現(xiàn)了對自動增益控制環(huán)阻尼特性的調(diào)整。
• 85、同時最大拉伸阻尼力大于最大壓縮阻尼力，二者成一定的比例關(guān)系，達到了設(shè)計的預(yù)期目的。 hAo86.com
• 86、阻尼力隨著速度、電流、頻率、振幅等的增大而增大，但是，當(dāng)電流增大到一定程度時，阻尼力增幅減緩，表現(xiàn)出磁飽和趨勢。
• 87、對一種改進的擬粘滯摩擦阻尼器進行了試驗研究和數(shù)值分析。
• 88、由實測機床空載功率同計算相結(jié)合，確定傳動件的當(dāng)量粘滯阻尼系數(shù)。
• 89、本文在液體晃動等效力學(xué)模型的頻響函數(shù)擬合方法的基礎(chǔ)上，導(dǎo)出一種處理非線性液體晃動阻尼問題的模型參數(shù)近似擬合方法。
• 90、本文根據(jù)機輪擺振的點接觸理論，導(dǎo)出了為克服擺振所需線性阻尼的計算公式。
• 91、變化包括重新調(diào)整阻尼器在車頭和車尾，以及一個新的隔離器的動力。
• 92、在阻尼不是很大的情況下，速度脈沖效應(yīng)是較大的。
• 93、研究表明，干摩擦式阻尼減振器可以有效地提高篦齒封嚴(yán)裝置的氣動彈性穩(wěn)定性。
• 94、針對這些問題，提出一種新型減隔震支座，它是由聚四氟乙烯滑板、肘塊、支柱和高彈性阻尼橡膠體通過連桿連接而成。
• 95、在尼木大橋上加設(shè)阻尼支撐，采用非線性阻尼恢復(fù)力模型，對其進行了動力時程分析。
• 96、輪子碰撞器用于車輪模型。它模擬彈簧和阻尼懸掛裝置，并使用一個基于滑動輪胎摩擦力模型計算車輪接觸力。
• 97、有時，交流線路的輸電容量受到“穩(wěn)態(tài)”條件下非阻尼振蕩的限制。
• 98、考慮非線性阻尼、非線性復(fù)原力矩和隨機波浪，建立了隨機橫浪中船舶運動的隨機非線性微分方程。
• 99、同時說明主銷后傾角對橫擺角速度超調(diào)量有阻尼作用。
• 100、研究表明，信號調(diào)制型綜合非線性控制器，能夠給系統(tǒng)提供較強的阻尼，從而提高了整個交直流混合系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。